home *** CD-ROM | disk | FTP | other *** search
/ InfoMagic Standards 1994 January / InfoMagic Standards - January 1994.iso / ccitt / 1988 / troff / 3_1_03.tro < prev    next >
Text File  |  1991-12-12  |  46KB  |  1,539 lines
  1. .rs
  2. .\" Troff code generated by TPS Convert from ITU Original Files
  3. .\"                 Not Copyright ( c) 1991 
  4. .\"
  5. .\" Assumes tbl, eqn, MS macros, and lots of luck.
  6. .TA 1c 2c 3c 4c 5c 6c 7c 8c
  7. .ds CH
  8. .ds CF
  9. .EQ
  10. delim @@
  11. .EN
  12. .nr LL 40.5P
  13. .nr ll 40.5P
  14. .nr HM 3P
  15. .nr FM 6P
  16. .nr PO 4P
  17. .nr PD 9p
  18. .po 4P
  19.  
  20. .rs
  21. \v | 5i'
  22. .LP
  23. \s9\fBMONTAGE:\ REC.\ R.113 EN T\* | TE DE CETTE PAGE\fR 
  24. .RT
  25. .sp 2P
  26. .LP
  27. \v'12P'
  28. \fBRecommendation\ G.114\fR 
  29. .RT
  30. .sp 2P
  31. .sp 1P
  32. .ce 1000
  33. \fBMEAN\ ONE\(hyWAY\ PROPAGATION\ TIME\fR 
  34. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Rec.\ G.114''
  35. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Rec.\ G.114    %'
  36. .ce 0
  37. .sp 1P
  38. .ce 1000
  39. \fI(Geneva, 1964; amended Mar del Plata, 1968, Geneva, 1980;\fR 
  40. .sp 9p
  41. .RT
  42. .ce 0
  43. .sp 1P
  44. .ce 1000
  45. \fIMalaga\(hyTorremolinos, 1984 and Melbourne, 1988)\fR 
  46. .ce 0
  47. .sp 1P
  48. .PP
  49. The times in this Recommendation are the means of the propagation times 
  50. in the two directions of transmission in a connection. When opposite 
  51. directions of transmission are provided by different media (e.g.\ a satellite
  52. channel in one direction and a terrestrial channel in the other) the two 
  53. times contributing to the mean may differ considerably. 
  54. .sp 1P
  55. .RT
  56. .sp 2P
  57. .LP
  58. \fB1\fR     \fBLimits for a connection\fR 
  59. .sp 1P
  60. .RT
  61. .PP
  62. It is necessary in an international telephone connection to limit the propagation 
  63. time between two subscribers. As the propagation time is 
  64. increased, subscriber difficulties increase, and the rate of increase of
  65. difficulty rises. Relevant evidence is given in references\ [1] to [10],
  66. particularly with regard to\ b) below.
  67. .PP
  68. As a network performance objective, the CCITT therefore \fIrecommends\fR 
  69.  | he following limitations on 
  70. mean one\(hyway propagation times
  71. when echo  sources exist and appropriate echo control devices, such as 
  72. echo
  73. suppressors
  74. and 
  75. echo cancellers
  76. , are used:
  77. .RT
  78. .LP
  79.     a)
  80.     0 to 150 ms, acceptable.
  81. .LP
  82.      \fINote\fR \ \(em\ Echo suppressors specified in Recommendation\ G.161 
  83. of the Blue\ Book [11] may be used for delays not exceeding 50\ ms (see 
  84. Recommendation\ G.131, \(sc\ 2.2).
  85. .LP
  86.     b)
  87.     150 to 400 ms, acceptable, provided that increasing care
  88. is exercised on connections when the mean one\(hyway propagation
  89. time exceeds about 300\ ms, and provided that echo control
  90. devices, such as echo suppressors and echo cancellers, designed
  91. for long\(hydelay circuits are used;
  92. .LP
  93.     c)
  94.     above 400 ms, unacceptable. Connections with these delays
  95. should not be used except under the most exceptional
  96. circumstances.
  97. .PP
  98. Until such time as additional, significant information permits
  99. Administrations to make a firmer determination of acceptable delay limits, 
  100. they should take full account of the documents referred to under References 
  101. in 
  102. selecting, from alternatives, plans involving delays in range\ b) above.
  103. .PP
  104. \fINote\ 1\fR \ \(em\ The above values refer only to the propagation time 
  105. between two subscribers. However, for other purposes (e.g.\ in Recommendation\ 
  106. G.131) the mean one\(hyway propagation time of an echo path is to be estimated. 
  107. The values 
  108. in \(sc\ 2 may be used in such estimations.
  109. .bp
  110. .PP
  111. \fINote\ 2\fR \ \(em\ There is good evidence that echo cancellers fitted 
  112. at both ends of a long\(hydelay connection generally yield superior performance 
  113. over 
  114. current types of echo suppressors. (For further details, see \(sc\ 2.2 of
  115. Recommendation\ G.131.)
  116. .PP
  117. \fINote\ 3\fR \ \(em\ It should be noted that although an echo suppressor 
  118. and an echo canceller on the same connection are compatible (they can satisfactorily 
  119. interwork), the full benefits of echo cancellers are only experienced when 
  120. both ends are so equipped. In particular, an Administration unilaterally 
  121. replacing 
  122. .PP
  123. its echo suppressors with echo cancellers will cause little benefit to 
  124. its own subscriber on international connections if the echo suppressor 
  125. still remains at the other end. 
  126. .PP
  127. \fINote\ 4\fR \ \(em\ Available experimental data (Annex A) has indicated that
  128. connections with delays somewhat greater than 400\ ms may be acceptable 
  129. provided that echo cancellers conforming to the specifications of Rec.\ 
  130. G.165, or other echo control devices with equivalent performance, are used. 
  131. However, the use of connections with delays greater than 400\ ms is not 
  132. recommended at present and is under study in Question\ 27/XII. 
  133. .PP
  134. \fINote\ 5\fR \ \(em\ The use of equipment that introduces clipping, noise
  135. contrast, low echo return loss enhancement or other impairments that may
  136. degrade echo performance (such as may be the case with hands free telephones, 
  137. especially in a changing noise environment) may have to be controlled to 
  138. achieve acceptable transmission quality on connections with delays in the 
  139. range from\ 150 to\ 400\ ms. This subject is under study in Question\ 11/XII. 
  140. .RT
  141. .sp 2P
  142. .LP
  143. \fB2\fR     \fBValues for circuits\fR 
  144. .sp 1P
  145. .RT
  146. .PP
  147. In the establishment of the general interconnection plan within the limits 
  148. in \(sc\ 1 the one\(hyway propagation time of both the national extension 
  149. circuits and the international circuits must be taken into account. The
  150. propagation time of circuits and connections is the aggregate of several
  151. components; e.g.\ group delay in cables and in filters encountered in FDM 
  152. modems of different types. Digital transmission and switching also contribute 
  153. delays. The conventional planning values given in \(sc\ 2.1 may be used 
  154. to estimate 
  155. the total propagation time of specified assemblies which may form circuits 
  156. or connections. 
  157. .RT
  158. .LP
  159. .sp 1P
  160. .LP
  161. 2.1
  162.     \fIConventional planning\fR 
  163. \fIvalues of propagation time\fR 
  164. .sp 9p
  165. .RT
  166. .PP
  167. Provisionally, the conventional planning values of propagation
  168. time in Table\ 1/G.114 may be used.
  169. .RT
  170. .sp 1P
  171. .LP
  172. 2.2
  173.     \fINational extension circuits\fR 
  174. .sp 9p
  175. .RT
  176. .PP
  177. The main arteries of the national network should consist of
  178. high\(hyvelocity propagation lines. In these conditions, the propagation time
  179. between the international centre and the subscriber farthest away from it in
  180. the national network will be as follows:
  181. .RT
  182. .LP
  183.     a)
  184.     in purely analogue networks, the propagation time will
  185. probably not exceed:
  186. \v'6p'
  187. .sp 1P
  188. .ce 1000
  189. 12\ +\ (0.004\ \(mu\ distance in kilometres) ms.
  190. .ce 0
  191. .sp 1P
  192. .LP
  193. .sp 1
  194.     Here the factor 0.004 is based on the assumption that national
  195. trunk circuits will be routed over high\(hyvelocity plant (250\ km/ms).
  196. The 12\ ms constant term makes allowance for terminal equipment and
  197. for the probable presence in the national network of a certain
  198. quantity of loaded cables (e.g.\ three pairs of channel translating
  199. equipments plus about 160\ km of H\ 88/36 loaded cables). For an average
  200. size country (see Figure\ 2/G.103) the one\(hyway propagation time will be
  201. less than 18\ ms;
  202. .LP
  203.     b)
  204.     in mixed analogue/digital networks, the propagation time can
  205. generally be estimated by the equation given for purely analogue
  206. networks. However under certain unfavourable conditions
  207. increased delay may occur compared with the purely analogue
  208. case. This occurs in particular when digital exchanges are
  209. connected with analogue transmission systems through PCM/FDM
  210. equipments in tandem, or transmultiplexers. With the growing
  211. degree of digitization the propagation time will gradually
  212. approach the condition of purely digital networks;
  213. .bp
  214. .LP
  215. .ce
  216. \fBH.T. [T1.114]\fR 
  217. .ce
  218. TABLE\ 1/G.114
  219. .ps 9
  220. .vs 11
  221. .nr VS 11
  222. .nr PS 9
  223. .TS
  224. center box;
  225. cw(66p) | cw(48p) | cw(66p) .
  226. Transmission medium     {
  227. Contribution to one\(hyway propagation time
  228.  }    Remarks
  229. _
  230. .T&
  231. lw(66p) | cw(48p) | lw(66p) .
  232.  {
  233. Terrestrial coaxial cable or radio relay system;
  234. FDM and digital transmission
  235.  }    4 \(*ms/km     {
  236. Allows for delay in repeaters and regenerators
  237.  }
  238. _
  239. .T&
  240. lw(66p) | lw(48p) | lw(66p) , l | l | ^ .
  241.  {
  242. Allows for delay in repeaters and regenerators
  243.  }        
  244.     
  245. _
  246. .T&
  247. lw(66p) | cw(48p) | lw(66p) .
  248.  {
  249. Satellite system
  250. \(em\ 14 | 00 km altitude
  251. \(em\ 36 | 00 km altitude
  252.  }    . 110 ms  260 ms    Between earth stations only
  253. .TE
  254. .LP
  255. Half the sum of propagation times in both directions of
  256. transmission
  257. .LP
  258. \ua\d\u)\d
  259. These values allow for group\(hydelay distortion around frequencies
  260. of peak speech energy and for delay of intermediate higher order
  261. multiplex and through\(hyconnecting equipment.
  262. .LP
  263. \ub\d\u)\d
  264. This value refers to FDM equipments designed to be used with a
  265. compandor and special filters.
  266. .LP
  267. \uc\d\u)\d
  268. For satellite digital communications where the transmultiplexer
  269. is located at the earth station, this value may be increased to
  270. 3.3\ ms.
  271. .LP
  272. \ud\d\u)\d
  273. These are mean values: depending on traffic loading, higher
  274. values can be encountered, e.g.\ 0.75\ ms (1.950\ ms, 1.350\ ms
  275. or 1.250\ ms) with 0.95\ probability of not exceeding. (For details,
  276. see Recommendation\ Q.551.)
  277. .LP
  278. \ue\d\u)\d
  279. Echo cancellers, when placed in service, will add a one\(hyway
  280. propagation time of up to 1\ ms in the send path of each echo
  281. canceller. This delay excludes the delay through any codec
  282. in the echo canceller. No significant delay should be incurred
  283. in the receive path of the echo canceller. 
  284. .nr PS 9
  285. .RT
  286. .ad r
  287. \fBTABLEAU 1/G.114 [T1.114], p. 1\fR 
  288. .sp 1P
  289. .RT
  290. .ad b
  291. .RT
  292. .LP
  293. .bp
  294. .LP
  295.     c)
  296.     in purely digital networks between exchanges (e.g.\ an IDN),
  297. the propagation time as defined above will probably not
  298. exceed:
  299. \v'6p'
  300. .sp 1P
  301. .ce 1000
  302. 3 + (0.004 \(mu distance in kilometers) ms.
  303. .ce 0
  304. .sp 1P
  305. .LP
  306. .sp 1
  307.     The 3 ms constant term makes allowance for one PCM coder or
  308. decoder and five digitally switched exchanges.
  309. .LP
  310.     \fINote\fR \ \(em\ The value 0.004 is a mean value for coaxial cable systems
  311. and radio\(hyrelay systems; for optical fibre systems 0.005 is to
  312. be used;
  313. .LP
  314.     d)
  315.     in purely digital networks between susbscribers (e.g.\ an
  316. ISDN), the delay of c) above has to be increased by up to 3.6\ ms
  317. if burst\(hymode (time compression multiplexing) transmission is
  318. used on 2\(hyW local subscriber lines.
  319. .sp 1P
  320. .LP
  321. 2.3
  322.     \fIInternational circuits\fR 
  323. .sp 9p
  324. .RT
  325. .PP
  326. International circuits
  327. .FS
  328. For short nearby links,
  329. telecommunications cables operated at voice frequencies may also be used 
  330. in the conditions set out in the introduction to Sub\(hysection\ 5.4 of 
  331. Fascicle\ III.2.
  332. .FE
  333. will use high\(hyvelocity transmission systems,
  334. e.g.\ terrestrial cable or radio\(hyrelay systems, submarine systems or 
  335. satellite systems. The planning values of \(sc\ 2.1 may be used. 
  336. .PP
  337. The magnitude of the mean one\(hyway propagation time for circuits on
  338. high altitude communication satellite systems makes it desirable to impose 
  339. some routing restrictions on their use. Details of these restrictions are 
  340. given in Recommendation\ Q.13\ [12]. (See also Annex\ A below.) 
  341. \v'1P'
  342. .RT
  343. .ce 1000
  344. ANNEX\ A
  345. .ce 0
  346. .ce 1000
  347. (to Recommendation G.114)
  348. .sp 9p
  349. .RT
  350. .ce 0
  351. .ce 1000
  352. \fBLong propagation delay and echo related\fR 
  353. .sp 1P
  354. .RT
  355. .ce 0
  356. .ce 1000
  357. \fBconsiderations for telephone circuits\fR 
  358. .ce 0
  359. .LP
  360. A.1
  361.     \fIIntroduction\fR 
  362. .sp 1P
  363. .RT
  364. .PP
  365. International connections (see Figure 1/G.103 or Figure\ 1/G.104)
  366. comprising submarine cables, may involve a maximum one\(hyway transmission 
  367. delay of about 170\ ms. This Annex addresses the basic issues of national 
  368. and 
  369. international connections which inherently entail comparatively larger 
  370. one\(hyway transmission delays. 
  371. .PP
  372. A one hop satellite connection even with an ISL (Inter\(hySatellite
  373. Link) of moderate length introduces one\(hyway transmission delay within the
  374. recommended limit of 400\ ms. However, a careful analysis of the additional
  375. probable delay contributions by digital signal processing (e.g.\ TDMA, DSI,
  376. DCME, 16\ kbit/s and 32\ kbit/s low bit rate encoding, bit\(hyregeneration,
  377. packet\(hyswitching,\ etc.), among other sources, has led to the notion 
  378. that the 
  379. recommended limit of 400\ ms mean one\(hyway propagation delay may be unnecessarily 
  380. restrictive. 
  381. .PP
  382. In light of recent technical improvements in echo\(hycontrol
  383. techniques, it is feasible to consider an extension to this limit.
  384. Administrations are encouraged to take note of the continuing nature, as 
  385. well as need, of further investigations in this area. 
  386. .RT
  387. .LP
  388. .bp
  389. .PP
  390. In order to analyse this problem further, consider that two
  391. distinct
  392. types of effects must be considered in connection with the mean one\(hyway
  393. propagation time; namely, echo\(hyrelated speech quality impairments and pure
  394. (transit) delay related conversational difficulty. Echo control devices,
  395. i.e.\ echo suppressors and especially echo cancellers, can be suitably 
  396. employed for overcoming the former effect. 
  397. .PP
  398. The 4\(hywire circuits provides a close approximation to echo\(hyfree
  399. connections, assuming minimum acoustic coupling across the handset. In 
  400. the long run with expansion of the ISDN implementation, use of 4\(hywire 
  401. circuits is 
  402. expected in grow. However, 2\(hywire circuits and their accompanying hybrid
  403. connection, as well as other componentes causing echo, are still likely 
  404. to be present in vaying degrees during the foreseeable future. Thus, the 
  405. use of 
  406. modern echo cancellers in satellite circuits is currently regarded as the 
  407. most effective method for overcoming the echo problem, provided that the 
  408. characteristics of the echo path to be modeled by the echo canceller are 
  409. linear and time invariant, or varying only slowly compared with the convergence 
  410. speed of the echo canceller. 
  411. .PP
  412. A brief discussion of delay measurements, their effect on circuit
  413. quality and the subscriber reaction are provided below.
  414. .RT
  415. .sp 2P
  416. .LP
  417. A.2
  418.     \fIEffect of long transmission delays on the subscriber\fR 
  419. .sp 1P
  420. .RT
  421. .sp 1P
  422. .LP
  423. A.2.1
  424.     \fIEarly measurements\fR 
  425. .sp 9p
  426. .RT
  427. .PP
  428. Figure A\(hy1/G.114 shows the effect of long transmission delay on the 
  429. difficulty of conversation experienced by the subscriber. Curve\ 1 is the 
  430. result of investigations in\ 1964 and\ 1965 [5, 8 \fIet\ al\fR .] where 
  431. the performance of the first operational satellite Early Bird was tested 
  432. in circuits between France, the United Kingdom, the United States and the 
  433. Federal Republic of Germany. The circuits were equipped with early versions 
  434. of various echo suppressors, had a certain amount of noise power (about 
  435. 20 | 00\ pW0p), and had different bandwidths on the TAT\(hy3 cable route 
  436. (230\(hy3200\ Hz) as opposed to the satellite 
  437. (170\(hy3400\ Hz). Curve\ 1 (F/P) shows the same interview results on the 
  438. basis of a fair\(hyor\(hypoor opinion rating by the subscribers. 
  439. .PP
  440. From curve 1 it can be seen that, at about 400 ms of delay, more than 50% 
  441. of the subscribers have difficulties with the conversation. A 40% value 
  442. of difficulty corresponds to a delay of about 300\ ms. On the other hand, 
  443. the 
  444. percentage of fair\(hyor\(hypoor opinions of the subscribers is about 15% 
  445. lower than 
  446. .PP
  447. the percentage of difficulties. This may result from the fact that some 
  448. of the inquired customers, in spite of the difficulties they had, found 
  449. the received speech quality good or excellent. 
  450. .PP
  451. On the basis of these observations, 300 ms of delay was selected as
  452. the threshold of difficulty and 400\ ms as the maximum allowable delay in
  453. international connections for telephony in earlier versions of Rec.\ G.114.
  454. .PP
  455. In addition to these results, other ealier results exist. Williams and 
  456. Moye [30, 31] investigated the effect of unsuppressed echo on conversations 
  457. over simulated telephone links with different values of echo return loss and
  458. with flat or shaped echo\(hypath frequency characteristics.
  459. .PP
  460. Curves 2, 5 and 6 show the results for connections with echo return
  461. losses of 37\ dB (shaped), 37\ dB (flat) and 50\ dB (flat or shaped). Curve\ 4
  462. shows laboratory test results [32] or simulated connections equipped with 
  463. echo suppressors and with an echo return loss of about 20\ dB. These test 
  464. results 
  465. were obtained using a linear time invariant echo path.
  466. .PP
  467. Figure\ A\(hy1/G.114 also includes some recent results obtained from
  468. circuits with long delay but which were equipped with modern echo cancellers
  469. with an echo return loss of about 18\ dB [29] (see \(sc\ A.2.3).
  470. .PP
  471. From curves 2 to 6 (which obtained better methods of echo control or high 
  472. echo return loss values) it can be seen that the influence of longer 
  473. propagation delay on the difficulties of conversations is much smaller than
  474. indicated by curve\ 1, which used earlier versions of echo suppressors.
  475. .PP
  476. Other investigations summarized in [33] which were obtained from
  477. circuits having only pure transmission delay (i.e.\ echo free 4\(hywire 
  478. circuits), have shown that mean one\(hyway propagation delays up to 600\ 
  479. ms appear to have 
  480. no significant influence on the subjective judgements of telephone
  481. subscribers.
  482. .bp
  483. .RT
  484. .LP
  485. .rs
  486. .sp 24P
  487. .ad r
  488. \fBFigure, p. 2\fR 
  489. .sp 1P
  490. .RT
  491. .ad b
  492. .RT
  493. .LP
  494. .rs
  495. .sp 27P
  496. .ad r
  497. \fBFigure A\(hy1/G.114 [T2.114), p. 3\fR 
  498. .sp 1P
  499. .RT
  500. .ad b
  501. .RT
  502. .LP
  503. .bp
  504. .sp 1P
  505. .LP
  506. A.2.2
  507.     \fILater measurements\fR 
  508. .sp 9p
  509. .RT
  510. .PP
  511. Following technical advancement, design developments and
  512. performance enhancements of echo cancellers [16\(hy19], experiments were 
  513. conducted by Helder and Lopiparo\ [20], DiBiaso [21], Post and Silverthorn\ 
  514. [22], and 
  515. others to evaluate the subjective performance of echo suppressors and echo
  516. cancellers on satellite and terrestrial facilities in the U.S., Canada and
  517. other domestic satellite networks.
  518. .PP
  519. Helder and Lopiparo [20] reported results of testing of certain
  520. terrestrial, half\(hyhop satellite
  521. .FS
  522. Half\(hyhop connection refers to the situation when the forward link is 
  523. via satellite but the return link is terrestrial (or vice\(hyversa). 
  524. .FE
  525. , and one\(hyhope satellite circuits in the U.S. in 1976
  526. and\ 1977. DiBiaso's report\ [21] is based on a study of tests and subjective
  527. evaluation of echo control methods performed during\ 1975\(hy77 by the American
  528. Telephone and Telegraph Company (AT&T) and others using the U.S. domestic
  529. satellite system (COMSTAR), together with conventional analog echo suppressors 
  530. (ES), digital echo suppressors (DES) [23] and experimental echo cancellers 
  531. (EC) [24\(hy25], and examining the cases of terrestrial, half\(hyhop satellite, 
  532. one\(hyhope satellite and two\(hyhop satellite connections, respectively. 
  533. A detailed account of these test results is provided elsewhere\ [26]. A 
  534. summary of these 
  535. .PP
  536. test results, represented in terms of the percent of calls rated unacceptable 
  537. for the various cases mentioned above, is reproduced here in Figure\ A\(hy2/G.114. 
  538. The graph demonstrates the improvement possible through the use of the 
  539. digital echo suppressor and echo canceller in the half\(hyhop and one\(hyhop 
  540. satellite 
  541. connections, respectively, to yield performances in these two cases practically 
  542. equivalent to the terrestrial circuits with echo suppressors. Basically, 
  543. similar conclusions were reached by using somewhat different criteria for
  544. performance and quality; e.g.\ percent of calls terminated early or percent 
  545. of calls replaced, or percent of calls needing operator assistance. 
  546. .RT
  547. .LP
  548. .rs
  549. .sp 24P
  550. .ad r
  551. \fBFigure A\(hy2/G.114, p.\fR 
  552. .sp 1P
  553. .RT
  554. .ad b
  555. .RT
  556. .LP
  557. .bp
  558. .PP
  559. In 1978, Post and Silverthorn [22] performed an evalutation of
  560. nine experimental conditions characterized by generically different methods 
  561. of echo control on the Trans\(hyCanada Telephone System\ (TCTS) satellite 
  562. and 
  563. certain terrestrial links. Figure\ A\(hy3/G.114 provides a partial summary 
  564. of their results in terms of percent of interviews that judged the terrestrial, 
  565. echo 
  566. canceller\(hyequipped satellite (S/EC) and echo suppressor\(hyequipped 
  567. satellite 
  568. (S/ES) circuits as excellent, good, fair, or poor as regards to quality.
  569. Figure\ A\(hy4/G.114 provides a summary of analogous test results as derived 
  570. from similar domestic and international satellite and terrestrial networks\ 
  571. [22]. 
  572. These results serve to illustrate the near equivalence of the performance of
  573. satellite circuits equipped with echo cancellers and long\(hyhaul terrestrial
  574. circuits with echo suppressors. These results also demonstrate the poorer
  575. performance of echo suppressors as compared to echo cancellers in the satellite 
  576. link. Consequently, echo suppressors are not considered optimal for satellite 
  577. links and only echo cancellers are recommended to be employed. For terrestrial 
  578. applications, the improvement resulting from the use of echo cancellers 
  579. is 
  580. expected to be only marginal; and system economy may still justify the 
  581. use of echo suppressors in the terrestrial links. 
  582. .PP
  583. The above observations confirm the conclusion that the difficulties
  584. experienced by telephone users of satellite networks is primarily due to 
  585. echo related impairments associated with the long propagation delay. This 
  586. impairment can be sufficiently reduced with the use of echo cancellers 
  587. to yield a 
  588. performance for one\(hyhop satellite connections practically equivalent 
  589. to that of terrestrial connections [27\(hy28]. 
  590. .RT
  591. .LP
  592. .rs
  593. .sp 20P
  594. .ad r
  595. \fBFigure A\(hy3/A\(hy4/G.114, p. 5 et 6\fR 
  596. .sp 1P
  597. .RT
  598. .ad b
  599. .RT
  600. .sp 1P
  601. .LP
  602. A.2.3
  603.     \fIRecent and future measurements\fR 
  604. .sp 9p
  605. .RT
  606. .PP
  607. In 1987, Communications Satellite Corp. (COMSAT) of the U.S.A.
  608. performed a series of tests to determine the effectiveness of echo cancellers 
  609. in terrestrial and satellite circuits, using echo cancellers conforming 
  610. to 
  611. Rec.\ G.165 and a callback interview procedure as per Rec.\ P.77, Annex\ A.
  612. Details of the procedure were presented recently\ [29] and a summary of the
  613. results is shown in Figure\ A\(hy1/G.114, curve\ 3 giving a plot of the percent
  614. difficulty as a function of mean one way propagation time. A one way delay
  615. value of 45\ ms over terrestrial circuits was taken as a reference, and the
  616. effect of increasing the delay value to 300\ ms and 500\ ms over terrestrial 
  617. and satellite links was evaluated. 
  618. .bp
  619. .PP
  620. It was concluded on the basis of the COMSAT results that no
  621. significant difference between 45\ ms and 300\ ms delays resulted for the
  622. \*Qpercent difficulty\*U score. At a 500\ ms delay, the percent difficulty 
  623. score 
  624. approximately doubled (from\ 7.3% to\ 15.8%), but this value is still
  625. considerably smaller than earlier results of over 60%\ [13].
  626. .PP
  627. The above results support the view that connections with delays
  628. somewhat greater than 400\ ms may be accepted provided that echo cancellers
  629. conforming to the specifications of Recommendation\ G.165 or other echo 
  630. control devices with equivalent performance are used. This may permit accommodation 
  631. of signal processing and Inter Satellite Links\ (ISL) with moderate angular 
  632. separations, without causing any significant or noticeable degradations.
  633. .PP
  634. Further tests, measurements and evaluation of subjective performance using 
  635. state\(hyof\(hythe\(hyart echo cancellers in modern satellite connections 
  636. should prove to be useful to determine what, if any, additional improvements 
  637. over 
  638. these results are likely or achievable.
  639. .RT
  640. .sp 1P
  641. .LP
  642. A.3
  643.     \fISummary and conclusions\fR 
  644. .sp 9p
  645. .RT
  646. .PP
  647. The transmission impairments associated with long delay circuits
  648. are best analysed by separating the echo\(hyinduced degradation and the 
  649. subjective difficulty due to pure delay. Clearly, as shown by the tests 
  650. cited above, echo suppressors (with fixed break\(hyin sensitivity) used 
  651. in satellite circuits are 
  652. far less efficient than echo cancellers. The effectiveness of echo cancellers 
  653. in removing the echo effect and the associated impairments is sufficient 
  654. to 
  655. yield high or acceptable performance in a long delay satellite circuit. 
  656. Further improvement in the performance of echo cancellers and the associated 
  657. satellite circuits are continuing. Thus, under these conditions the dominant 
  658. impairments are associated with the pure delay component. 
  659. .PP
  660. A number of recent works and continuing interest in the area indicate the 
  661. possibility of developing and utilizing even more improved and efficient 
  662. echo cancellers. VLSI fabrication of echo cancellers is also a viable option
  663. and this is expected to lead to a significantly lower cost for equipping 
  664. long delay telephone circuits. Thus, with the use of such suitable devices, 
  665. the 
  666. comparatively larger pure delay in international connections is not expected 
  667. to cause the degree of degradation in the channel quality or efficiency 
  668. as was 
  669. experienced in earlier tests without echo control or with echo suppressors 
  670. with fixed break\(hyin sensitivity. Appropriate use of echo cancellers 
  671. has been shown 
  672. .PP
  673. to indeed provide international or national satellite connections yielding
  674. quality and performance practically equivalent to the terrestrial connections 
  675. for telephony. These results only refer to electric echo and additional 
  676. studies are necessary to determine the effect of acoustic echo (see Note 
  677. 5 of 
  678. Question\ 27/XII).
  679. .RT
  680. .sp 2P
  681. .LP
  682.     \fBReferences\fR 
  683. .sp 1P
  684. .RT
  685. .LP
  686. [1]
  687.      CCITT \fIRed Book\fR , Vol. V | fIbis\fR , Annex E (United States), ITU, 
  688. Geneva, 
  689. 1965.
  690. .LP
  691. [2]
  692.     \fIIbid:\fR , Annex F (United Kingdom).
  693. .LP
  694. [3]
  695.     \fIIbid:\fR , Annex 4 to Question 6/XII (Italy).
  696. .LP
  697. [4]
  698.     CCITT \fIRed Book\fR , Vol. V, Supplements No. 1 to No.\ 6, ITU,
  699. Geneva,\ 1985.
  700. .LP
  701. [5]
  702.     BARSTOW (J. | .): Results of User Reaction Tests on Communication via
  703. Early Bird Satellite, \fIProgress in Astronautic Aeronautics\fR , 19,
  704. Academic Press, New\ York and London,\ 1966.
  705. .LP
  706. [6]
  707.     HELDER (G. | .): Customer Evaluation of Telephone Circuits with Delay,
  708. \fIBell System Technical Journal\fR , 45, September\ 1966, pp.\ 1157\(hy1191.
  709. .LP
  710. [7]
  711.     RICHARDS (D. | .): Transmission Performance of Telephone Connections
  712. Having Long Propagation Times, \fIHet P.T.T.\(hyBedriff\fR , XV, No.\ 1/2,
  713. May\ 1967, pp.\ 12\(hy24.
  714. .LP
  715. [8]
  716.     KARLIN (J. | .): Measuring the Acceptability of Long\(hyDelay
  717. Transmission Circuits used During the Early Bird Transatlantic Tests in
  718. 1965, \fIHet P.T.T.\(hyBedriff\fR , May\ 1967, pp.\ 25\(hy31.
  719. .LP
  720. [9]
  721.     De JONG (C.): Observations on Telephone Calls Between the Netherlands
  722. and the U.S.A., \fIHet P.T.T.\(hyBedriff\fR , May\ 1967, pp.\ 32\(hy36.
  723. .LP
  724. [10]
  725.     HUTTER (J.): Customer Response to Telephone Circuits Routed via a
  726. Synchronous\(hyOrbit Satellite, \fIP.O.E.E.J.\fR , Vol.\ 60, October\ 1967, 
  727. p.\ 181. 
  728. .LP
  729. [11]
  730.      CCITT Recommendation, \fIDefinitions relating to echo suppressors and\fR 
  731. \fIcharacteristics of a far\(hyend operated, differential, half\(hyecho 
  732. suppressor\fR , 
  733. Blue\ Book, Vol.\ III, Rec.\ G.161, ITU, Geneva,\ 1965.
  734. .LP
  735. [12]
  736.     CCITT Recommendation, \fIThe international routing plan\fR , Vol.\ VI,
  737. Rec.\ Q.13.
  738. .LP
  739. [13]
  740.     CCITT Recommendation, \fIMean One Way Propagation Time\fR , \fIRed Book\fR ,
  741. Vol.\ III, Rec.\ G.114, ITU, Malaga\(hyTorremolinos, 1984.
  742. .bp
  743. .LP
  744. [14]
  745.      CCIR Report, \fIThe effects of transmission delay in the fixed satellite\fR 
  746. \fIservice\fR . Vol.\ IV, pp.\ 29\(hy37, Report\ 383\(hy4, ITU, Geneva, 
  747. 1982. 
  748. .LP
  749. [15]
  750.     DECKER (H.): Die fur lange Fernsprechleitungen Zulassige
  751. Ubertragungszeit, \fIEuropaischer Fernsprechdienst\fR , 19832, Heft No.\ 
  752. 8, 1931, 
  753. pp.\ 133\(hy135.
  754. .LP
  755. [16]
  756.      SONDHI (M. | .): An Adaptive Echo Canceller, \fIBell Systems Technical\fR 
  757. \fIJournal\fR , Vol.\ 46, March\ 1967, pp.\ 497\(hy511. 
  758. .LP
  759. [17]
  760.     CAMPANELLA (S. | .), SUYDERHOUD (H. | .) and ONUFRY (M.): Analysis
  761. of an Adaptive Impulse Response Echo Canceller, \fICOMSAT Technical Review\fR ,
  762. Vol.\ 2, No.\ 1, Spring\ 1972, pp.\ 1\(hy36.
  763. .LP
  764. [18]
  765.     SUYDERHOUD (H. | .), CAMPANELLA (S.) and ONUFRY (M.): Results and
  766. Analysis of Worldwide Echo Canceller Field Trial, \fICOMSAT Technical Review\fR 
  767. , 
  768. Vol.\ 5, No.\ 2, Fall\ 1975, pp.\ 253\(hy273.
  769. .LP
  770. [19]
  771.     HORNA (O. | ): Echo Canceller with Adaptive Transversal Filter
  772. Utilizing Pseudo\(hylogarithmic Coding, \fICOMSAT Technical Review\fR , 
  773. Vol.\ 7, No.\ 2, Fall\ 1977, pp.\ 393\(hy428. 
  774. .LP
  775. [20]
  776.      HELDER (G. | .) and LOPIPARO (P. | .): Improving Transmission on Domestic 
  777. Satellite Circuits, \fIBell Laboratories Record\fR , Vol.\ 55, No.\ 8, 
  778. October\ 1977, pp.\ 202\(hy207. 
  779. .LP
  780. [21]
  781.      DIBIASO (L. | .): Satellite User Reaction Tests: A Subjective Evaluation 
  782. of Echo Control Methods, \fINational Telecommunications Conference Record\fR 
  783. , 
  784. Vol.\ 3, 1979, pp.\ 48.6.1\(hy48.6.6.
  785. .LP
  786. [22]
  787.     POST (J. | .) and SILVERTHORN (R. | .): Results of a Subjective
  788. Comparison of Echo Control Devices in Terrestrial and Satellite Trunks,
  789. \fINational Telecommunications Conference Record\fR , Vol.\ 3, 1979,
  790. pp.\ 48.4.1\(hy48.4.5.
  791. .LP
  792. [23]
  793.     CCITT \(em Contribution COM XV\(hyNo.\ 86, (Annex\ II to Question\ 10/XV),
  794. January\ 1978.
  795. .LP
  796. [24]
  797.     DUTTWEILER (D. | .): A twelve\(hychannel digital echo canceller,
  798. \fIIEEE Transactions on Communications\fR , Vol.\ COM\(hy26, No.\ 5, May\ 1978.
  799. .LP
  800. [25]
  801.     CCITT Rec. G.165 for echo cancellers.
  802. .LP
  803. [26]
  804.      CCITT \(em Contribution COM XII\(hyNo.\ 165 (also COM XV\(hyNo.\ 112), 
  805. June\ 1979. 
  806. .LP
  807. [27]
  808.     CCITT \(em Contribution COM XVI\(hyNo.\ 65, Study Period\ 1973\(hy1976.
  809. .LP
  810. [28]
  811.     CCITT \(em Contribution COM XII\(hyNo.\ 154, April\ 1979.
  812. .LP
  813. [29]
  814.     CCITT \(em Contribution COM XII\(hyNo.\ 177 \(em WP XII/3, June\ 1987.
  815. .LP
  816. [30]
  817.      WILLIAMS (G.): Subjective Evaluation of Unsuppressed Echo in Simulated 
  818. Long Delay Telephone Communications. \fIProc. 5th Internat. Sympos. Human\fR 
  819. \fIFactors in Telecommun.\fR , London, 1970, paper\ 2.2.
  820. .LP
  821. [31]
  822.      WILLIAMS (G.) and MOYE (L. | .): Subjective evaluation of unsuppressed 
  823. echo in simulated long\(hydelay telephone communications. \fIProc. IEE\fR 
  824. 118 (1971), No.\ 3/4, pp.\ 401\(hy408. 
  825. .LP
  826. [32]
  827.      HUTTER (J.): The effect of echo suppressors and echo return loss on the 
  828. performance of circuits having a long propagation time. \fIPost Office 
  829. Research\fR \fIDepartment Report\fR No.\ 153, 1970. 
  830. .LP
  831. [33]
  832.     CCITT \(em Contribution COM XII\(hyNo. 199, 1984\(hy1988 Study Period.
  833. .sp 2P
  834. .LP
  835.     \fBBibliography\fR 
  836. .sp 1P
  837. .RT
  838. .LP
  839. SETZER (R.): Echo Control for RCA Americom Satellite Channels, \fIRCA Engineer\fR 
  840. , Vol.\ 25, No.\ 1, June\(hyJuly\ 1979, pp.\ 72\(hy76. 
  841. .LP
  842. YAMAMOTO (S.) \fIet\ al.\fR  |  Adaptive Echo Canceller with Linear Predictor,
  843. \fITrans. Inst. Electron. Commun. Eng. Japan\fR , Vol.\ E62, No.\ 12, December\ 
  844. 1979, pp.\ 851\(hy857. 
  845. .LP
  846. WEHRMANN (R.), VAN DER LIST (J.) and MEISSNER (P.): Noise\(hyInsensitive
  847. Compromise Gradient Method for the Adjustment of Adaptive Echo Cancellor,
  848. \fIIEEE\ Trans. Communication\fR , Vol.\ COM\(hy28, No.\ 5, May\ 1980, 
  849. pp.\ 753\(hy759. 
  850. .LP
  851. CAVANAUGH (J. | .), HATCH (R. | .) and NEIGH (J. | .): Model for the Subjective
  852. Effects of Listener Echo on Telephone Connections, \fIBell Systems Technical\fR 
  853. \fIJournal\fR , Vol.\ 59, No.\ 6, July\(hyAugust\ 1980, pp.\ 1009\(hy1060.
  854. .LP
  855. SONDHI (M. | .) and BERKLEY (D. | .): Silencing Echoes on the Telephone 
  856. Network, \fIProc. IEEE\fR , Vol.\ 68, No.\ 8, August\ 1980, pp.\ 948\(hy963. 
  857. .LP
  858. DUTTWEILER (D. | .): Bell's Echo\(hyKiller Chip, \fIIEEE Spectrum\fR , 
  859. Vol.\ 17, No.\ 10, October\ 1980, pp.\ 34\(hy37. 
  860. .LP
  861. MEISSNER (P.), WEHRMANN (R.) and VAN DER LIST (J.): Comparative Analysis of
  862. Kalman and Gradient Methods for Adaptive Echo Cancellation, \fIAEU Arch\fR 
  863. \fIElectron Uebertrag Electron Commun.\fR , Vol.\ 34, No.\ 12, December\ 1980,
  864. pp.\ 485\(hy492.
  865. .bp
  866. .LP
  867. HORNA (O.A.): Extended Range Echo Cancellers, \fIProceedings of IEEE\fR 
  868. \fISOUTHEASTCON Regional Conf.\fR 81, Huntsville, 5\(hy8 April\ 1981, pp.\ 
  869. 846\(hy853. 
  870. .LP
  871. FURUYA (N.) \fIet al.\fR  |  High Performance Custom VLSI Echo Canceller, 
  872. \fIIEEE\fR 
  873. \fIInternational Conference on Communications\fR , Chicago, 23\(hy26 June\ 
  874. 1985, 
  875. pp.\ 46.1.1\(hy46.1.7.
  876. .LP
  877. ITO (Y.), MARUYAMA (Y.) and FURUYA (N.): An Acoustic Echo Canceller for
  878. Teleconferencing, \fIibid\fR , pp.\ 1498\(hy1502.
  879. .LP
  880. CIOFFI (J. | .) and KAILATH (T.): An Efficient, RLS, Data Driven Echo Canceller 
  881. for Fast Initialization of Full\(hyDuplex Data Transmission, \fIibid\fR 
  882. , 
  883. pp.\ 1503\(hy1507.
  884. .sp 2P
  885. .LP
  886. \fBRecommendation\ G.117\fR 
  887. .RT
  888. .sp 2P
  889. .ce 1000
  890. \fBTRANSMISSION\ ASPECTS\ OF\ UNBALANCE\ ABOUT\ EARTH\fR 
  891. .EF '%    Fascicle\ III.1\ \(em\ Rec.\ G.117''
  892. .OF '''Fascicle\ III.1\ \(em\ Rec.\ G.117    %'
  893. .ce 0
  894. .sp 1P
  895. .ce 1000
  896. \fB(DEFINITIONS\ AND\ METHODS)\fR 
  897. .ce 0
  898. .sp 1P
  899. .ce 1000
  900. \fI(Geneva,\ 1980; amended at Malaga\(hyTorremolinos, 1984 and Melbourne,\fR  |
  901. \fI1988)\fR 
  902. .sp 9p
  903. .RT
  904. .ce 0
  905. .sp 1P
  906. .LP
  907. \fB1\fR     \fBObjective\fR 
  908. .sp 1P
  909. .RT
  910. .PP
  911. This Recommendation gives a comprehensive set of prescriptive
  912. measurements of various balance parameters for one\(hyport and two\(hyport 
  913. networks. These are intended for use either in the field or in the factory 
  914. with 
  915. relatively simple test apparatus (e.g.\ standard transmission oscillators, 
  916. level measuring sets), and a special test bridge. Measuring arrangements 
  917. for 
  918. assessing the degree of unbalance are covered in Recommendation\ O.121\ [1],
  919. which are consistent with this Recommendation.
  920. .PP
  921. The definitions and methods are so devised that the results obtained from 
  922. separately\(hymeasured (or specified) items of equipment 
  923. (e.g.\ feeding\(hybridges, cable pairs, audio inputs to channel translating
  924. equipment,\ etc.) can be meaningfully combined though not necessarily by 
  925. simple decibel addition. This allows the performance of a tandem connection 
  926. of such 
  927. items to be predicted or at least, bounds determined for that performance.
  928. Performance in this sense means those features affected by unbalanced
  929. conditions, e.g.\ level of impulsive noise, sensitivity to longitudinal
  930. exposure, crosstalk ratios,\ etc.
  931. .RT
  932. .sp 2P
  933. .LP
  934. \fB2\fR     \fBPrinciples of the scheme of nomenclature\fR 
  935. .sp 1P
  936. .RT
  937. .PP
  938. Many different terms have been used throughout the literature
  939. concerning unbalance about earth, some conflicting, or in other respects
  940. inadequate. The descriptive titles of the quantities given in this
  941. Recommendation are based on the following principles which have been
  942. adopted:
  943. .RT
  944. .LP
  945.     a)
  946.     Mode \fIconversion\fR , e.g. a poor (unbalanced) termination will
  947. develop an unwanted transverse signal when excited by a
  948. longitudinal signal. The measure of this effect is here termed
  949. \fIlongitudinal conversion ratio\fR , and when expressed in
  950. transmission units 
  951. \fIlongitudinal conversion loss\fR , or
  952. LCL
  953. .
  954. .LP
  955.     b)
  956.     When a two\(hyport is involved where for example an excitation
  957. at one port produces a signal at the other port, then the
  958. designation will include the word \fItransfer\fR , for example
  959. \fIlongitudinal conversion transfer ratio\fR and the corresponding
  960. \fIloss\fR , LCTL.
  961. .LP
  962.     c)
  963.     The impedance of the longitudinal path presented by a test
  964. object is a key parameter. The term \fIlongitudinal impedance\fR \fIratio\fR 
  965. and the corresponding decibel expression, \fIlongitudinal\fR 
  966. \fIimpedance loss\fR , are used to characterize the particular
  967. measurement defined.
  968. .LP
  969.     d)
  970.     Active devices which are sources of signals (e.g. an
  971. oscillator, the output port of an amplifier) are additionally
  972. characterized by the amount of unwanted longitudinal signal that
  973. is present in the output. The key word \fIoutput\fR is now included,
  974. to give \fIlongitudinal output voltage\fR , and the corresponding
  975. \fIlongitudinal output level\fR . When such unwanted signals are
  976. expressed as a proportion of the wanted (transverse) signal the
  977. key phrase is \fIoutput signal balance ratio\fR , the decibel
  978. expression of which is \fIoutput signal balance\fR .
  979. .bp
  980. .LP
  981.     e)
  982.     Devices which continuously respond to signals
  983. (e.g.\ level\(hymeasuring sets, the input port of an amplifier) and
  984. which can in principle respond to unwanted longitudinal signals
  985. by reason of internal mechanisms (i.e.\ even if their input
  986. impedances were perfectly balanced) are characterized by
  987. measures containing the words \fIinput interference\fR . These
  988. measures are \fIinput longitudinal interference ratio\fR and the 
  989. .LP
  990. corresponding decibel expression \fIinput longitudinal\fR \fIinterference 
  991. loss\fR . The long\(hyestablished and well\(hydefined 
  992. \fIcommon\(hymode rejection ratio\fR is maintained. The term
  993. \fIsensitivity coefficient\fR is avoided, since this is widely used
  994. in the Directives\ [2] and the work of Study Group\ V with a
  995. rather specialized meaning.
  996. .LP
  997.     f
  998. )
  999.     When a two\(hyport network is involved, the input and
  1000. output signals may not be the same, for example, they may have
  1001. different levels, frequencies (FDM modems) or structure
  1002. (PCM multiplex equipments). These aspects should be taken
  1003. into account when formulating proposals for the item under
  1004. test.
  1005. .LP
  1006.     g)
  1007.     In the case of receiving devices in which the operation is
  1008. not a linear continuous function of the level of the input
  1009. signal (e.g.\ a group\(hydelay measuring set or a data modem) the
  1010. key principle is the \fIthreshold\fR level of the interference; this
  1011. is the level at or above which an unacceptable amount of   
  1012. .LP
  1013. degradation of performance or misoperation occurs. Thus
  1014. \fIlongitudinal interference threshold voltage\fR and the
  1015. corresponding \fIlevels\fR are obtained.
  1016. .sp 2P
  1017. .LP
  1018. \fB3\fR     \fBSummary of the descriptive terms used\fR 
  1019. .sp 1P
  1020. .RT
  1021. .sp 1P
  1022. .LP
  1023. 3.1
  1024.     \fIOne\(hyport networks\fR \v'3p'
  1025. .sp 9p
  1026. .RT
  1027. .LP
  1028.     a)
  1029.     transverse reflexion factor (transverse return loss:
  1030. TRL),
  1031. .LP
  1032.     b)
  1033.     transverse conversion ratio (loss: TCL),
  1034. .LP
  1035.     c)
  1036.     longitudinal conversion ratio (loss: LCL),
  1037. .LP
  1038.     d)
  1039.     longitudinal impedance ratio (loss: LIL),
  1040. .LP
  1041.     e)
  1042.     transverse output voltage (level: TOL),
  1043. .LP
  1044.     f
  1045. )
  1046.     longitudinal output voltage (level: LOL).
  1047. .PP
  1048. (Voltages e) and f
  1049. ) are unwanted signals uncorrelated to the wanted signals.)
  1050. .sp 2P
  1051. .LP
  1052. 3.2
  1053.     \fITwo\(hyport networks\fR 
  1054. .sp 1P
  1055. .RT
  1056. .sp 1P
  1057. .LP
  1058. 3.2.1
  1059.     \fISeparate measurement\fR 
  1060. .sp 9p
  1061. .RT
  1062. .LP
  1063. .PP
  1064. For each port taken separately the one\(hyport measures:
  1065. .RT
  1066. .LP
  1067.     a)
  1068.     transverse reflexion factors (transverse return losses:
  1069. TRL),
  1070. .LP
  1071.     b)
  1072.     transverse conversion ratio (loss: TCL),
  1073. .LP
  1074.     c)
  1075.     longitudinal conversion ratios (losses: LCL),
  1076. .LP
  1077.     d)
  1078.     longitudinal impedance ratios (losses: LIL),
  1079. .LP
  1080.     e)
  1081.     transverse output voltage (levels: TOL),
  1082. .LP
  1083.     f
  1084. )
  1085.     longitudinal output voltage (levels: LOL).
  1086. .sp 1P
  1087. .LP
  1088. 3.2.2
  1089.     \fIMeasurement combined\fR 
  1090. .sp 9p
  1091. .RT
  1092. .PP
  1093. In addition the following transfer parameters are for each of the two directions 
  1094. of transmission: 
  1095. .RT
  1096. .LP
  1097.     a)
  1098.     transverse transfer ratios (losses: TTL),
  1099. .LP
  1100.     b)
  1101.     transverse conversion transfer ratios (losses: TCTL),
  1102. .LP
  1103.     c)
  1104.     longitudinal transfer ratios (losses: LTL),
  1105. .LP
  1106.     d)
  1107.     longitudinal conversion transfer ratios (losses:
  1108. LCTL).
  1109. .bp
  1110. .sp 1P
  1111. .LP
  1112. 3.3
  1113.     \fISignal generating devices\fR \v'3p'
  1114. .sp 9p
  1115. .RT
  1116. .LP
  1117.     a)
  1118.     Output signal balance ratio (losses: OSB).
  1119. .PP
  1120. This is in addition to the six one\(hyport measures listed in \(sc\ 3.1.
  1121. .sp 1P
  1122. .LP
  1123. 3.4
  1124.     \fISignal receiving devices\fR \v'3p'
  1125. .sp 9p
  1126. .RT
  1127. .LP
  1128.     a)
  1129.     Input longitudinal interference ratio (loss: ILIL).
  1130. .LP
  1131.     b)
  1132.     Longitudinal interference threshold voltage (level).
  1133. .PP
  1134. These are in addition to the six one\(hyport measures listed in
  1135. \(sc\ 3.1. If the wanted signal is longitudinal (e.g.\ as in a signalling 
  1136. system) 
  1137. and the interfering voltage transverse, replace the word \fIlongitudinal\fR 
  1138. with\fR \fItransverse\fR in the descriptive terms. 
  1139. .sp 2P
  1140. .LP
  1141. \fB4\fR \fBDefinitions and measuring techniques based on idealized measuring\fR 
  1142. \fBarrangements\fR 
  1143. .sp 1P
  1144. .RT
  1145. .PP
  1146. The illustrated definitions in this section assume ideal test
  1147. bridges (with lossless infinite\(hyinductance centre\(hytapped coils), 
  1148. zero impedance voltage generators and infinite\(hyimpedance voltmeters. 
  1149. .PP
  1150. An important aspect of this set of mutually consistent measurements is 
  1151. that the test bridge provides simultaneously defined reference terminations 
  1152. .PP
  1153. of \fIZ\fR \ ohms for the transverse paths, and \fIZ\fR /4\ ohms for the 
  1154. longitudinal 
  1155. paths.
  1156. From this starting point, the performance of cascaded items, each measured 
  1157. in the prescribed fashion, can be calculated. This takes account of the 
  1158. fact that the cascaded items do not, in general, exhibit the reference 
  1159. impedances 
  1160. provided by the test conditions.
  1161. .PP
  1162. It simplifies the mathematical treatment if the reference impedance is 
  1163. nonreactive and this also accords with the important objective of being 
  1164. able 
  1165. to use readily\(hyavailable transmission test\(hyapparatus to obtain field and
  1166. factory measurement results.
  1167. .PP
  1168. The ideal test bridge configuration used in the following pages is
  1169. shown in Figure\ 1/G.117.
  1170. .PP
  1171. The transverse and longitudinal sources \fIE\fR\d\fIT\fR\uand \fIE\fR\d\fIL\fR\uare 
  1172. activated as required by the particular measurement being made. In
  1173. Figure\ 6/G.117, neither source is active, and the bridge then provides only
  1174. passive terminations of\ \fIZ\fR and\ \fIZ\fR /4.
  1175. .PP
  1176. \fINote\fR \ \(em\ It would have been in keeping with traditional transmission 
  1177. theory for the parameters to be defined in terms of half the open\(hycircuit 
  1178. e.m.f. However, to harmonize with Recommendation\ O.121, this Recommendation
  1179. defines some parameters in terms of \fIV\fR\d\fIT\fR\\d1\u. If the input 
  1180. impedance of the device under test is nominally 
  1181. equal to the driving device, then the two methods are equivalent.
  1182. .RT
  1183. .LP
  1184. .rs
  1185. .sp 11P
  1186. .ad r
  1187. \fBFigure 1/G.117, p.\fR 
  1188. .sp 1P
  1189. .RT
  1190. .ad b
  1191. .RT
  1192. .LP
  1193. .bp
  1194. .sp 2P
  1195. .LP
  1196. 4.1
  1197.     \fIOne\(hyport networks\fR 
  1198. .sp 1P
  1199. .RT
  1200. .sp 1P
  1201. .LP
  1202. 4.1.1
  1203.     \fITransverse reflexion factor\fR \fI(return loss)\fR 
  1204.  | see Figure 2/G.117)
  1205. .sp 9p
  1206. .RT
  1207. .LP
  1208. .rs
  1209. .sp 34P
  1210. .ad r
  1211. \fBFigure 2/G.117, p. 
  1212. .sp 1P
  1213. .RT
  1214. .ad b
  1215. .RT
  1216. .LP
  1217. .sp 12
  1218. .bp
  1219. .sp 1P
  1220. .LP
  1221. 4.1.2
  1222.     \fITransverse conversion ratio (loss)\fR  | see Figure 3/G.
  1223. 117)
  1224. .sp 9p
  1225. .RT
  1226. .LP
  1227. .rs
  1228. .sp 20P
  1229. .ad r
  1230. \fBFigure 3/G.117, p.\fR 
  1231. .sp 1P
  1232. .RT
  1233. .ad b
  1234. .RT
  1235. .sp 1P
  1236. .LP
  1237. 4.1.3
  1238.     \fILongitudinal conversion ratio (loss)\fR  | see
  1239. Figure\ 4/G.117)
  1240. .sp 9p
  1241. .RT
  1242. .LP
  1243. .rs
  1244. .sp 26P
  1245. .ad r
  1246. \fBFigure 4/G.117, p.\fR 
  1247. .sp 1P
  1248. .RT
  1249. .ad b
  1250. .RT
  1251. .LP
  1252. .bp
  1253. .sp 1P
  1254. .LP
  1255. 4.1.4
  1256.     \fILongitudinal impedance ratio (loss)\fR  | see Figure
  1257. 5/G.117)
  1258. .sp 9p
  1259. .RT
  1260. .LP
  1261. .rs
  1262. .sp 23P
  1263. .ad r
  1264. \fBFigure 5/G.117 p. 
  1265. .sp 1P
  1266. .RT
  1267. .ad b
  1268. .RT
  1269. .sp 1P
  1270. .LP
  1271. 4.1.5
  1272.     \fITransverse and longitudinal output voltages (levels)\fR 
  1273.  | see Figure\ 6/G.117)
  1274. .sp 9p
  1275. .RT
  1276. .LP
  1277. .rs
  1278. .sp 23P
  1279. .ad r
  1280. \fBFigure 6/G.117 p. 
  1281. .sp 1P
  1282. .RT
  1283. .ad b
  1284. .RT
  1285. .LP
  1286. .bp
  1287. .sp 1P
  1288. .LP
  1289. 4.2
  1290.     \fITwo\(hyport networks\fR 
  1291. .sp 9p
  1292. .RT
  1293. .PP
  1294. These follow similar principles to those defined for one\(hyport
  1295. networks but now signals can be transferred from one port to the other. 
  1296. The two ports are distinguished by the subscripts\ 1/1` for one end and\ 
  1297. 2/2` for the 
  1298. other. There are two types of measurements:
  1299. .RT
  1300. .LP
  1301.     \(em
  1302.     those in which the excitation and response are at the same
  1303. side of the network; these are as already defined for a one\(hyport
  1304. but will carry a single subscript\ 1/1 or\ 2/2` as appropriate;
  1305. .LP
  1306.     \(em
  1307.     those in which the excitation and response are at opposite
  1308. sides of the network. The designation will contain the word
  1309. transfer and the symbol two subscripts, the order of which
  1310. indicates the direction of transmission.
  1311. .sp 1P
  1312. .LP
  1313. 4.2.1
  1314.     \fITransverse reflexion factors (return losses)\fR  | see
  1315. Figure\ 7/G.117)
  1316. .sp 9p
  1317. .RT
  1318. .LP
  1319. .rs
  1320. .sp 23P
  1321. .ad r
  1322. \fBFigure 7/G.117, p. \fR 
  1323. .sp 1P
  1324. .RT
  1325. .ad b
  1326. .RT
  1327. .LP
  1328. .sp 15
  1329. .bp
  1330. .sp 1P
  1331. .LP
  1332. 4.2.2
  1333.     \fITransverse transfer ratios (losses)\fR \fIand\fR 
  1334. \fIconversion transfer ratios (losses)\fR (see Figure\ 8/G.117)
  1335. .sp 9p
  1336. .RT
  1337. .LP
  1338. .rs
  1339. .sp 30P
  1340. .ad r
  1341. \fBFigure 8/G.117, p. 
  1342. .sp 1P
  1343. .RT
  1344. .ad b
  1345. .RT
  1346. .LP
  1347. .sp 15
  1348. .bp
  1349. .sp 1P
  1350. .LP
  1351. 4.2.3
  1352.     \fILongitudinal transfer ratios (losses)\fR \fIand\fR 
  1353. \fIconversion transfer ratios (losses)\fR (see Figure\ 9/G.117)
  1354. .sp 9p
  1355. .RT
  1356. .LP
  1357. .rs
  1358. .sp 34P
  1359. .ad r
  1360. \fBFigure 9/G.117, p. 
  1361. .sp 1P
  1362. .RT
  1363. .ad b
  1364. .RT
  1365. .LP
  1366. .sp 10
  1367. .bp
  1368. .sp 1P
  1369. .LP
  1370. 4.3
  1371.     \fISignal generating devices\fR 
  1372. .sp 9p
  1373. .RT
  1374. .LP
  1375. .PP
  1376. In addition to the six one\(hyport measures already defined, an
  1377. additional measure is required to control the amount of unwanted signal
  1378. correlated with the wanted signal delivered by the device to the circuit 
  1379. it is connected to. This special measure is the output signal balance ratio 
  1380. (loss).
  1381. .RT
  1382. .sp 1P
  1383. .LP
  1384. 4.3.1
  1385.     \fIOutput signal balance ratio (loss)\fR  | see Figure\ 10/G.117)
  1386. .sp 9p
  1387. .RT
  1388. .LP
  1389. .rs
  1390. .sp 30P
  1391. .ad r
  1392. \fBFigure 10/G.117, p. 
  1393. .sp 1P
  1394. .RT
  1395. .ad b
  1396. .RT
  1397. .LP
  1398. .sp 9
  1399. .bp
  1400. .sp 1P
  1401. .LP
  1402. 4.4
  1403.     \fISignal receiving devices\fR 
  1404. .sp 9p
  1405. .RT
  1406. .PP
  1407. In addition to the six one\(hyport measures already defined,
  1408. additional measures are required for signal receiving devices to control 
  1409. their sensitivity to unwanted signals. Two cases are important. Firstly, 
  1410. there are 
  1411. receiving devices in which the response is a linear, continuous function 
  1412. of the wanted signal level, e.g.\ the indication of a level\(hymeasuring 
  1413. set. In this case unwanted signals give rise to \fIinaccuracy\fR . 
  1414. .PP
  1415. In the other kind of receiver such as data modems, group\(hydelay
  1416. distortion measuring sets, signalling receivers, unwanted signals cause 
  1417. errors or \fImisoperation\fR . Two additional measures are defined. 
  1418. .RT
  1419. .sp 1P
  1420. .LP
  1421. 4.4.1
  1422.     \fIInput longitudinal interference ratio (loss)\fR  | see
  1423. Figure\ 11/G.117)
  1424. .sp 9p
  1425. .RT
  1426. .LP
  1427. .rs
  1428. .sp 28P
  1429. .ad r
  1430. \fBFigure 11/G.117, p. 
  1431. .sp 1P
  1432. .RT
  1433. .ad b
  1434. .RT
  1435. .LP
  1436. .sp 10
  1437. .bp
  1438. .sp 1P
  1439. .LP
  1440. 4.4.2
  1441.     \fILongitudinal interference threshold voltage (level)\fR 
  1442.  | see
  1443. Figure\ 12/G.117)
  1444. .sp 9p
  1445. .RT
  1446. .LP
  1447. .rs
  1448. .sp 28P
  1449. .ad r
  1450. \fBFigure 12/G.117, p. 
  1451. .sp 1P
  1452. .RT
  1453. .ad b
  1454. .RT
  1455. .LP
  1456. .sp 19
  1457. .bp
  1458. .sp 2P
  1459. .LP
  1460. \fB5\fR     \fBOther measurement definitions\fR 
  1461. .sp 1P
  1462. .RT
  1463. .sp 1P
  1464. .LP
  1465. 5.1
  1466.     \fICommon\(hymode rejection ratio\fR 
  1467. .sp 9p
  1468. .RT
  1469. .PP
  1470. This is another quantity that is appropriate to signal receivers
  1471. and is measured in accordance with the principle shown in Figure\ 13/G.117, 
  1472. the input terminals being short\(hycircuited and then energized together. 
  1473. .RT
  1474. .LP
  1475. .rs
  1476. .sp 22P
  1477. .ad r
  1478. \fBFigure 13/G.117, p.\fR 
  1479. .sp 1P
  1480. .RT
  1481. .ad b
  1482. .RT
  1483. .PP
  1484. It is clear that this measure is similar to the input longitudinal interference 
  1485. ratio but since there is no transverse signal (by reason of the 
  1486. short circuit) no longitudinal/transverse conversion mechanism within the
  1487. test\(hyobject is excited. In general, there is no simple relationship 
  1488. between the two measures, as can be seen from the generalized measuring 
  1489. instrument 
  1490. illustrated in Figure\ 14/G.117, in which the input impedance is unbalanced 
  1491. and the gain ratios of the two halves of the differential amplifier are 
  1492. also 
  1493. slightly different. Provided the value for\ \(*e" is as in Figure\ 14/G.117
  1494. and\ ?63\ <<\ 1, the various balance parameters are as indicated. This 
  1495. assumes the 
  1496. common mode rejection ratio is not twice the input longitudinal interference
  1497. ratio, i.e.\ there is not a 6\(hydB difference between their decibel values.
  1498. .LP
  1499. .rs
  1500. .sp 10P
  1501. .LP
  1502. .bp
  1503. .LP
  1504. .rs
  1505. .sp 21P
  1506. .ad r
  1507. \fBFIGURE 14/G.117, p. 20\fR 
  1508. .sp 1P
  1509. .RT
  1510. .ad b
  1511. .RT
  1512. .sp 2P
  1513. .LP
  1514.     \fBReferences\fR 
  1515. .sp 1P
  1516. .RT
  1517. .LP
  1518. [1]
  1519.     CCITT Recommendation \fIMeasuring arrangements to assess the degree\fR 
  1520. \fIof unbalance about earth\fR ,  Vol.\ IV, Rec.\ O.121.
  1521. .LP
  1522. [2]
  1523.     CCITT \fIDirectives concerning the protection of telecommunication\fR 
  1524. \fIlines against harmful effects from electricity lines\fR , Chapter\ XVI,
  1525. ITU, Geneva,\ 1978.
  1526. .LP
  1527. [3]
  1528.     CCITT Recommendation \fILogarithmic quantities and units\fR ,
  1529. Vol.\ XIII, Rec.\ 574, ITU, Geneva,\ 1986.
  1530. .LP
  1531. [4]
  1532.     CCITT Recommendation \fISpecification for a psophometer for use on\fR 
  1533. \fItelephone\(hytype circuits\fR , Vol.\ IV, Rec.\ O.41.
  1534. .LP
  1535. .rs
  1536. .sp 17P
  1537. .LP
  1538. .bp
  1539.